摘要：地?zé)釗Q熱器是地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)中室外部分的重點和核心設(shè)備，也是地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)上不同于傳統(tǒng)空調(diào)系統(tǒng)的特殊之處。通過對地?zé)釗Q熱器的傳熱性能進(jìn)行分析及設(shè)計計算，推導(dǎo)出地?zé)釗Q熱器的管長計算公式，為實際工程的施工提供了較為科學(xué)的依據(jù)。
　　關(guān)鍵詞：垂直埋管；地?zé)釗Q熱器；傳熱；設(shè)計計算
　　地?zé)釗Q熱器是地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)中室外部分的重點和核心設(shè)備，也是地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)在結(jié)構(gòu)上不同于傳統(tǒng)空調(diào)系統(tǒng)的特殊之處，它亦是體現(xiàn)地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)工作優(yōu)越性的關(guān)鍵部位之一。空調(diào)系統(tǒng)的設(shè)計雖然有多種多樣的型式，是采用傳統(tǒng)的鍋爐和制冷機還是采用地源熱泵為冷熱源，對建筑物內(nèi)部空調(diào)系統(tǒng)的設(shè)計影響不大，新系統(tǒng)與傳統(tǒng)系統(tǒng)的差別在于增加了土壤換熱器。推廣應(yīng)用地源熱泵的技術(shù)關(guān)鍵和難點在于對地?zé)釗Q熱器進(jìn)行傳熱性能分析并提出相應(yīng)的設(shè)計計算方法。通過對地?zé)釗Q熱器的傳熱性能分析、設(shè)計及設(shè)計計算進(jìn)而對地?zé)釗Q熱器進(jìn)行優(yōu)化研究，找出更適合于實際工程且操作性較強的地?zé)釗Q熱器設(shè)計、施工方案，在當(dāng)前來講，很有必要和具有現(xiàn)實意義。
　　1、地?zé)釗Q熱器傳熱性能分析
　　地?zé)釗Q熱器傳熱的特殊性在于這種換熱器與工程中通常遇到的換熱器不同，它不是兩種流體之間的換熱，而是埋管中的流體與固體(地層)的換熱。這種換熱過程很特殊。它是非穩(wěn)態(tài)的，涉及的時間跨度很長，條件也很復(fù)雜;以往對傳統(tǒng)換熱器的研究中沒有現(xiàn)成的經(jīng)驗可以借鑒。而地?zé)釗Q熱器的設(shè)計是否合理又是決定埋管式地源熱泵系統(tǒng)運行的可靠性和經(jīng)濟性的關(guān)鍵。因此，要采用和推廣地源熱泵首先就要對埋管中的流體與土地之間的換熱過程進(jìn)行深入的研究，包括水平及垂直埋管與土地在短期和長期工況下的換熱規(guī)律、多組管子之間的相互影響、土壤凍融的影響、地質(zhì)結(jié)構(gòu)(各地層的材質(zhì)、含水量和地下水的運動等)的影響等。
　　1.1地?zé)釗Q熱器傳熱數(shù)學(xué)模型
　　分析地?zé)釗Q熱器的傳熱性能，首先應(yīng)建立傳熱模型，建立傳熱模型的主要目的都是擬建立熱泵運行期間大地的溫度場的分布，依據(jù)的主要基礎(chǔ)理論可分為[1]：
　　(1)1948年，IngersollandPlass提出的線源理論，目前大多數(shù)地源熱泵設(shè)計是利用該理論作基礎(chǔ)；
　　(2)1983年，BNL修改過的線源理論，它是將埋管周圍的巖土劃分為兩個區(qū)，即嚴(yán)格區(qū)和自由區(qū)，在地源熱泵運行時，不同區(qū)間的熱傳導(dǎo)引起區(qū)域溫度變化；
　　(3)1986年V.C.Mei提出的三維瞬態(tài)遠(yuǎn)邊界傳熱模型，該理論是建立在能量平衡基礎(chǔ)上，有別于線源理論。
　　目前應(yīng)用比較廣泛的傳熱模型主要有：
　　(1)V.C.Mei傳熱模型，該模型建立在能量平衡基礎(chǔ)上；
　　(2)IGSHPA模型(InternationalGround-sourceHeatPumpAssociation)是北美確定地下埋管換熱器尺寸的標(biāo)準(zhǔn)方法。該模型提供了計算單根豎埋管、多根豎埋管及水平埋管換熱器土壤熱阻的方法，為解決豎埋管間的熱干擾問題提供了基礎(chǔ)；
　　(3)NWWA(NationalWater-WellAssociation)模型也是一種常見的地下?lián)Q熱器計算方法，該方法是在Kelvin線源方程閉合分析解的基礎(chǔ)上建立土壤的溫度場，并采用疊加法模擬泵間歇運行，可直接給出換熱器內(nèi)平均流體溫度[2]。
　　1.2垂直埋管地?zé)釗Q熱器傳熱性能分析
　　對于實際工程來說，要得到進(jìn)行詳細(xì)的模擬和分析，所需的全部數(shù)據(jù)幾乎是不可能的。現(xiàn)在瑞典的學(xué)者、美國供熱制冷空調(diào)工程師協(xié)會(ASHRAE)、美國和加拿大的一些大學(xué)和公司都分別提出了各自的設(shè)計計算方法。由于這一傳熱過程涉及的物理模型很復(fù)雜，涉及的因素也很多，現(xiàn)有的設(shè)計計算方法都是基于簡化的模型，即假設(shè)所涉及的地層的性質(zhì)是均勻的(其熱物性最好在現(xiàn)場用專門的儀器進(jìn)行測定)。各種設(shè)計計算方法得出的結(jié)論往往相差很大，而且在短時期內(nèi)難以形成共識。根據(jù)近幾年的工程實踐情況，值得推薦采用的是在IGSHPA模型簡化下的傳熱分析方法，這種方法滿足了一般的地源熱泵空調(diào)工程中土地?fù)Q熱器的設(shè)計計算，并且較為有效。
　　垂直埋管地?zé)釗Q熱器計算的基礎(chǔ)是單個鉆孔(U型管)的傳熱分析。在多個鉆孔的情況下，可在單孔的基礎(chǔ)上運用疊加原理加以擴展[3]。在制冷工況下，管內(nèi)流體把熱量傳給地層；在供熱工況下，管內(nèi)流體從地層吸收熱量。兩者熱流方向相反，但傳熱模型是相同的。熱流從管內(nèi)流體傳到遠(yuǎn)離鉆孔的恒溫地層中需要克服的熱阻由四部分組成，即：
　　1、流體至管道內(nèi)壁的對流換熱熱阻；
　　2、塑料管壁的導(dǎo)熱熱阻；
　　3、鉆孔內(nèi)部的導(dǎo)熱熱阻，即由管道外壁到鉆孔壁的熱阻；
　　4、地層的熱阻，即由鉆孔壁到地層遠(yuǎn)處的熱阻。以下分別闡述這四個熱阻的計算方法。流體至管道內(nèi)壁的對流換熱系數(shù)h(W/m2•℃)可根據(jù)傳統(tǒng)的對流換熱關(guān)聯(lián)式計算，則流體至管道內(nèi)壁的對流換熱熱阻為
　　
　　（1）由于鉆孔的直徑相對較小，因此鉆孔內(nèi)的流體、塑料管和封井材料的熱容量與鉆孔以外的地層的熱容量相比是個小量。在時間尺度較大(大于數(shù)小時)的條件下，鉆孔內(nèi)部材料的吸熱或放熱可忽略不計，即可按穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱考慮。此外，由于在鉆孔中設(shè)置的是U型管，在鉆孔橫截面上的幾何形狀比較復(fù)雜，在工程計算中往往采用簡化的模型，即把兩根塑料管簡化為一根較粗的管子，使問題變?yōu)閺较蛞痪S導(dǎo)熱。通常可假定U形埋管的當(dāng)量直徑。這樣，塑料管壁的導(dǎo)熱熱阻和鉆孔內(nèi)封井材料的熱阻分別為
　　U形埋管的管壁熱阻（2）
　　鉆孔封井材料的熱阻（3）
　　地層的熱阻是四項熱阻中最主要的，也是較難計算的。在地?zé)釗Q熱器持續(xù)運行時，流體不斷地向地層輸送熱量，鉆孔周圍地層的溫度就會升高。因此地層的熱阻是隨時間變化的。計算這一熱阻有很多模型，它們適用于不同的情況。最簡單的模型是線熱源模型，它是基于無限大介質(zhì)中恒熱流的線熱源所產(chǎn)生的溫度場的解。對于實際工程問題，線熱源近似適用于數(shù)小時至數(shù)月的時間范圍。在以下推薦的計算公式中我們采用由線熱源假定導(dǎo)得的公式，它的物理概念清晰，也能滿足一般工程設(shè)計的要求[3]。
　　初始溫度為的無限大介質(zhì)中從時刻起有強度為(w/m)的恒熱流的線熱源作用，所產(chǎn)生的溫度場的解是坐標(biāo)和時間的函數(shù)，為
　　（4）
　　其中k(w/m•℃)和a(m2/s)是介質(zhì)的導(dǎo)熱系數(shù)和熱擴散率，I是指數(shù)積分的一種形式。
　　（5）
　　因此，線熱源模型單根埋管的地層熱阻，即從孔壁到無窮遠(yuǎn)處的熱阻為
　　（6）
　　其中(m)是鉆孔的半徑，和a是地層的平均導(dǎo)熱系數(shù)和熱擴散率，是運行時間。當(dāng)?shù)責(zé)釗Q熱器是由N個平行鉆孔(U型管)組成集群時，某一鉆孔處的溫升不僅是由于本孔內(nèi)管道的散熱，也還受到其他鉆孔內(nèi)散熱的影響。假定各U型管的散熱量相同，由線性疊加原理可知此時地層的熱阻應(yīng)為
　　（7）
　　其中(m)是第i個鉆孔與所考慮的鉆孔之間的距離。
　　由于熱泵的負(fù)荷通常是隨時間而變化的，而且常常是不連續(xù)的，因此地?zé)釗Q熱器的放熱(吸熱)也是隨時間變化的。經(jīng)過一段時間的運行后地?zé)釗Q熱器中流體的最大溫升既取決于這一段時間內(nèi)的平均熱負(fù)荷的大小，也取決于單個脈沖負(fù)荷的強度和延續(xù)的時間。地?zé)釗Q熱器承擔(dān)長期均衡的負(fù)荷的能力較好，短時間的強負(fù)荷也有可能使換熱器內(nèi)流體的溫升超過熱泵額定的進(jìn)水溫度，這一點應(yīng)在設(shè)計時加以注意。在設(shè)計計算流體的最大溫升值時或計算所需的地?zé)釗Q熱器的長度時可以把間歇工作的斷續(xù)脈沖熱流簡化為一個持續(xù)作用的平均熱負(fù)荷和一個脈沖負(fù)荷的和。這樣可以兼顧兩種不同的作用，同時計算較為簡單。仍近似地采用線熱源假定[4]，則短期連續(xù)脈沖負(fù)荷引起的附加熱阻為
　　（8）
　　其中(s)是短期脈沖負(fù)荷連續(xù)運行的時間，例如8小時。對于時間很長的情況，必須考慮深度方向的傳熱。分析表明，當(dāng)>1，即時間尺度為幾十年或更長時，在恒熱流作用下系統(tǒng)會基本達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。在地下埋有圓柱熱源時穩(wěn)態(tài)溫度場的解析解由Carslaw和Jeager給出[5]。由此可得穩(wěn)定狀態(tài)下地層熱阻為
　　（9）
　　不過對于一年中地?zé)釗Q熱器的冷熱負(fù)荷大致相當(dāng)?shù)那闆r，年平均熱負(fù)荷接近于零，以上穩(wěn)態(tài)熱阻的影響可以忽略不計。
　　2、垂直埋管地?zé)釗Q熱器設(shè)計計算
　　地?zé)釗Q熱器的設(shè)計計算中，其管道的長度計算是重點和核心。根據(jù)以上對地?zé)釗Q熱器的傳熱熱阻的分析，可以得出用于確定垂直埋管地?zé)釗Q熱器長度的工程設(shè)計計算公式為
　　制冷工況：
　　（10）
　　供熱工況：
　　（11）
　　其中下標(biāo)c、h分別表示制冷工況和供熱工況，L是地?zé)釗Q熱器所需的鉆井總長度(m)，，分別是熱泵的額定冷熱負(fù)荷(kW)，COP是熱泵的性能系數(shù)，由熱泵生產(chǎn)廠家提供，運行份額是考慮熱泵間歇運行的影響，
　　供熱運行份額=一個供熱季中熱泵的運行小時數(shù)/(一個供熱季天數(shù)×24)
　　制冷運行份額=一個制冷季中熱泵的運行小時數(shù)/(一個制冷季天數(shù)×24)
　　或當(dāng)運行時間取作一個月時
　　供熱運行份額=最冷月份運行小時數(shù)/(最冷月份天數(shù)×24)
　　制冷運行份額=最熱月份運行小時數(shù)/(最熱月份天數(shù)×24)
　　地?zé)釗Q熱器中循環(huán)液的設(shè)計平均溫度通常可選為tmax=37℃，tmin=-2~5℃。這兩個溫度的選取將影響地?zé)釗Q熱器的設(shè)計長度，同時影響地源熱泵系統(tǒng)的在運行時的性能系數(shù)。
　　如果要求地?zé)釗Q熱器同時滿足供熱和制冷工況，則地?zé)釗Q熱器的長度應(yīng)取Lc、Lh兩者中的較大者。如果建筑物的冷熱負(fù)荷相差很大，以致于計算得到的Lc和Lh有很大的差別時，從節(jié)省初投資和地?zé)釗Q熱器長期熱平衡考慮，可以采用混合系統(tǒng)，即地?zé)釗Q熱器的長度按兩者中較小者選取，而地?zé)釗Q熱器不能滿足的一部分冷(或熱)負(fù)荷可采用附助的加熱或冷卻設(shè)備來完成。例如，若地?zé)釗Q熱器的冷卻負(fù)荷大于加熱負(fù)荷，可考慮按供熱的要求，即Lh來設(shè)計地?zé)釗Q熱器，制冷時不能滿足的一部分散熱負(fù)荷可增設(shè)一個較小的冷卻塔來完成。
　　在地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)中土壤換熱器與熱泵是和建筑物內(nèi)部的空調(diào)系統(tǒng)共同組成一個大系統(tǒng)而共同工作的。而這樣的空調(diào)系統(tǒng)又與傳統(tǒng)的空調(diào)系統(tǒng)有一些不同的特點。設(shè)計地?zé)釗Q熱器，包括測定地層的熱物性是比較復(fù)雜的工作，對于大多數(shù)暖通空調(diào)設(shè)計人員來說也是一項陌生的工作。為了充分發(fā)揮地源熱泵系統(tǒng)的節(jié)能優(yōu)勢，需要對整個空調(diào)系統(tǒng)進(jìn)行仿真，以便在設(shè)計和運行這樣的空調(diào)系統(tǒng)時能夠得到優(yōu)化。     學(xué)術(shù)論文網(wǎng)