上世紀(jì)50年代 Lubinski最早提出鉆柱的屈曲模型，并采用能量法對直井中無重鉆桿屈曲問題進(jìn)行了理論分析。國內(nèi)白家祉等通過彎曲梁理論對轉(zhuǎn)盤鉆井底部鉆具組合進(jìn)行了受力分析。當(dāng)前，對底部鉆具組合穩(wěn)定性分析方法主要有兩種，即將其作為線性的特征值問題或作為非線性的準(zhǔn)靜態(tài)加載問題進(jìn)行分析。本文依據(jù)BHA剛度弱化特點(diǎn)，采用線性特征值屈曲分析方法。

　　【摘 要】底部鉆具組合的穩(wěn)定性受鉆壓、中和點(diǎn)位置、鉆具組合方式等因素的影響。本文用ANSYS特征值屈曲分析方法仿真計(jì)算底部鉆具組合的穩(wěn)定性。結(jié)果表明，該方法可獲得底部鉆具組合的屈曲分叉點(diǎn)位置及載荷因子;鉆井過程中底部鉆具組合鉆壓大小可以通過改變中和點(diǎn)位置調(diào)控;可以通過調(diào)節(jié)扶正器的安放位置及數(shù)量改變底部鉆具組合臨界載荷，增強(qiáng)穩(wěn)定性。

　　【關(guān)鍵詞】學(xué)術(shù)論文發(fā)表,底部鉆具組合,屈曲分析,中和點(diǎn)位置,扶正器,穩(wěn)定性

　　鉆井過程中，可通過增大鉆壓提高鉆井效率，一般所用鉆壓都超過常用鉆鋌的臨界鉆壓，如不采取有效措施，底部鉆具組合(Bottom Hole Assembly，即BHA)將失穩(wěn)，形成軸向彎曲，即力學(xué)上所描述的結(jié)構(gòu)屈曲(Bucking)。失穩(wěn)后的BHA在鉆柱離心力作用下成正弦形或螺旋形，與井壁接觸點(diǎn)產(chǎn)生的摩擦力使鉆柱沿著井壁做反向公轉(zhuǎn)，縮短彎曲波長，加劇鉆具疲勞和磨損，同時(shí)造成井斜。故鉆井時(shí)，通過安放扶正器來增強(qiáng)BHA的穩(wěn)定性。本文通過ANSYS仿真計(jì)算，優(yōu)化配置鉆具組合中的扶正器，提高臨界載荷，合理增大鉆壓，實(shí)現(xiàn)防斜打快的目的。

　　一、原理方法

　　求解失穩(wěn)問題，要先進(jìn)行軸力作用下的靜力分析，再計(jì)算有靜力效應(yīng)的模態(tài)分析。當(dāng)模態(tài)振動的頻率為0時(shí)，即可獲得失穩(wěn)載荷。用ANSYS進(jìn)行屈曲分析時(shí)，要在Static模式下加載軸向力求解特征值，此時(shí)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生應(yīng)力鋼化效應(yīng)，抵抗橫向載荷能力降低。當(dāng)軸向力為臨界載荷時(shí)，負(fù)的應(yīng)力剛度超過線性結(jié)構(gòu)剛度，產(chǎn)生結(jié)構(gòu)屈曲(Buckling)。故直井中底部鉆具組合屈曲問題適用如下的特征值公式：

　　當(dāng)載荷小于屈曲載荷時(shí)，結(jié)構(gòu)的位移-變形曲線為線性關(guān)系，等于或大于屈曲載荷時(shí)，該曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)，表現(xiàn)出非線性關(guān)系。此拐點(diǎn)為屈曲分叉點(diǎn)。通過特征值公式可以確定分叉點(diǎn)，仿真計(jì)算中結(jié)構(gòu)的最大位移點(diǎn)為分叉點(diǎn)。由此知結(jié)構(gòu)的屈曲載荷為載荷因子與載荷的乘積。在仿真計(jì)算中，若給定的載荷為單位載荷，特征值(FREQ)為屈曲載荷。在屈曲分析過程中考慮了鉆柱的自重與泥漿浮力，但此二力不是恒定的單位集中力，所以特征值只是載荷因子，結(jié)構(gòu)的臨界屈曲載荷是載荷因子與鉆壓的乘積。實(shí)際工作中需要考慮安全系數(shù)。

　　用ANSYS進(jìn)行屈曲分析具體方法如下：用PIPE16模擬鉆鋌，MASS21模擬鉆頭，定義實(shí)常數(shù)及材料屬性，建立節(jié)點(diǎn)―單元模型。選擇Static，并打開預(yù)應(yīng)力選項(xiàng)。加載邊界條件、自重力、泥漿浮力等載荷計(jì)算靜力解。選擇Buckling，定義屈曲分析方法及載荷步求解特征值;進(jìn)入后處理查看計(jì)算結(jié)果并分析。

　　二、實(shí)例分析

　　為了分析BHA在臨界失穩(wěn)狀態(tài)下中和點(diǎn)的位置、臨界鉆壓、最大位移位置、最大應(yīng)力位置，合理安防扶正器，下面通過算例進(jìn)行分析。

　　(一)在鉆進(jìn)過程中通過改變鉆壓的大小可改變中和點(diǎn)的位置，底部鉆具組合的載荷因子隨著中和點(diǎn)向鉆頭方向移動迅速增加，即臨界載荷增大，由此知可通過減小鉆壓保持底部鉆具組合的穩(wěn)定性。

　　(二)3中在第四根9"鉆鋌前增加了扶正器3，該鉆具組合與算例中鉆具組合(1)在鉆鋌數(shù)量上基本一致，鉆壓基本相同;由表知3的載荷因子為 8.275，組合(1)的載荷系數(shù)為3.244，3的載荷因子是組合(1)的2倍多，由此知增加扶正器的數(shù)量能夠提高底部鉆具組合的臨界載荷。

　　(三)鉆具組合4和5 鉆壓相同，中和點(diǎn)位置基本一致，組合中扶正器位置安放不同，由表知4的載荷因子為9.743， 5的載荷因子為17.654，故優(yōu)化配置扶正器位置可增加臨界載荷。同時(shí)由表可知編號6、7、8采用11"大鉆鋌鉆具組合，其抗彎性能遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于9"鉆鋌的鉆具組合。

　　三、結(jié)論

　　通過ANSYS仿真分析可得如下結(jié)論：

　　(一)通過特征值(線性)屈曲分析方法仿真分析底部鉆具組合的穩(wěn)定性可獲得其屈曲分叉點(diǎn)的位置及臨界載荷。

　　(二)同一底部鉆具組合可以通過調(diào)節(jié)扶正器的安防位置及數(shù)量改變其臨界載荷，增加穩(wěn)定性。

　　(三)鉆井過程中底部鉆具組合鉆壓大小可以通過改變中和點(diǎn)位置調(diào)控，即其穩(wěn)定性可以通過中和點(diǎn)位置調(diào)節(jié)。

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